Երբ հոսում է կարճ միացման հոսանքը, բարձրանում է էլեկտրական սարքերի հաղորդիչների և կենդանի մասերի ջերմաստիճանը։ Քանի որ կարճ միացման հոսանքը զգալիորեն գերազանցում է գործառնական հոսանքը, ջեռուցումը կարող է հասնել վտանգավոր արժեքների, որոնք գերազանցում են ամենաբարձր թույլատրելի ջերմաստիճանը: Հաղորդավարների ջերմային դիմադրության չափանիշը կարճ միացման հոսանքների միջոցով դրա ջեռուցման թույլատրելի ջերմաստիճանն է:
Հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի վրա կարճ միացման հոսանքի ջերմային ազդեցության աստիճանը ստացվում է Ջոուլի ինտեգրալի միջոցով.
Որտեղ ես դեպի- կարճ միացման հոսանք ժամանակի կամայական կետում տ, Ա; t դեպի– գնահատված կարճ միացման տևողությունը, ս.
Ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանք Ես տեր– հաստատուն ամպլիտուդի (սինուսոիդային) հոսանք, որը կարճ միացման գնահատված տևողությանը հավասար ժամանակի ընթացքում ունենում է նույն ջերմային ազդեցությունը հաղորդիչի կամ էլեկտրական ապարատի վրա, ինչ իրական կարճ միացման հոսանքը նույն ժամանակում։ Այս հոսանքը կապված է Ջուլի ինտեգրալի հետ՝ հարաբերությամբ. 
.
Հաղորդիչների ջեռուցման ջերմաստիճանի որոշումը կարճ միացումն անջատելու պահին իրականացվում է կորերի միջոցով՝ կախված հաղորդիչների ջեռուցման ջերմաստիճանից։ θ չափից Ա(ինտեգրման հաստատուն):
Հաղորդավարի ջեռուցման ջերմաստիճանը որոշելու կարգը հետևյալն է.
- ելնելով հաղորդիչի սկզբնական ջերմաստիճանից θ nգտեք քանակի արժեքը կորից A nայս ջերմաստիճանում;
– որոշել Ջուլի ինտեգրալի արժեքը VCդիզայնի կարճ միացման պայմաններում;
– գտնել A k-ի արժեքը, որը համապատասխանում է հաղորդիչի վերջնական ջեռուցման ջերմաստիճանին. 
, իսկ պողպատ-ալյումինե լարերի համար Ս- մետաղալարերի ալյումինե մասի խաչմերուկի տարածքը.
– ըստ քանակի հայտնաբերված արժեքի Ա դեպիՕգտագործելով կորը, հաղորդիչի ջեռուցման ջերմաստիճանը որոշվում է այն պահին, երբ կարճ միացումն անջատված է θ դեպի . .
Կարճ միացման հոսանքների էլեկտրադինամիկ ազդեցություն
Երկու հաղորդիչ հոսանքներով ես 1Եվ ես 2միմյանցից մեխանիկական ազդեցություն են ունենում. Այն արտահայտվում է դիրիժորների միմյանց ձգելու կամ միմյանցից վանելու մեջ։ Այս երեւույթը բացատրվում է հաղորդիչների շուրջ առաջացող մագնիսական դաշտերի փոխազդեցությամբ հոսանքների հետ։
Եթե հաղորդիչները գտնվում են զուգահեռ հեռավորության վրա Ամիմյանցից և հեռավորությունից լ, որտեղ նրանք անցնում են միմյանց զուգահեռ, զգալիորեն ավելի մեծ է, քան հաղորդիչների միջև հեռավորությունը Ա, ապա մագնիսական ինդուկցիա Բ 1, ստեղծված ընթացիկ ես 1այն կետերում, որտեղ գտնվում է երկրորդ հաղորդիչը. 
, Որտեղ μ
- օդի հարաբերական մագնիսական թափանցելիություն; μ
0 – վակուումի մագնիսական թափանցելիություն, H/m.
Հաղորդիչների միջև ուժը հետևյալն է. 
.
Երբ փուլերը գտնվում են նույն հարթությունում, արտաքին և միջին փուլերի հաղորդիչները գտնվում են տարբեր պայմաններում: Քննարկվող համակարգի որոշակի փուլի վրա ազդող ամենամեծ ուժը որոշելու համար անհրաժեշտ է համեմատել ծայրահեղ և միջին փուլերի վրա ազդող ուժերը: Միջին փուլը գտնվում է ամենածանր պայմաններում, որը պետք է լինի նախագծման փուլը եռաֆազ համակարգերի էլեկտրադինամիկ դիմադրության փորձարկման ժամանակ:
Եռաֆազ համակարգի փուլերի հաղորդիչների միջև փոխազդեցության ուժերը որոշվում են հավասարումներով.
;
;
.
Հեռավոր կարճ միացումների դեպքում երկֆազ և եռաֆազ անսարքության հոսանքների հարաբերակցությունը կլինի.
հետևաբար, երկփուլ կարճ միացման ժամանակ հաղորդիչների միջև փոխազդեցության ուժը փոքր է, քան եռաֆազ կարճ միացման ժամանակ հաղորդիչների վրա ազդող ուժերը։ Այսպիսով, էլեկտրադինամիկ դիմադրության համար հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի փորձարկման ժամանակ կարճ միացման հաշվարկված տեսակը եռաֆազ կարճ միացում է:
Գործող հոսանքներում հաղորդիչների փոխազդեցությունը, որպես կանոն, աննշան է: Կարճ միացման ժամանակ ամենամեծ էլեկտրադինամիկ ուժերը Ֆորոշվում է կարճ միացման ցնցման հոսանքի արժեքով:
ժամը ստուգող սարքեր ջերմային և էլեկտրադինամիկ դիմադրության համար կազմվում է աղյուսակ, որը համեմատում է անձնագրային տվյալները հնարավոր կարճ միացման գործընթացի հաշվարկված արժեքների հետ:
10 կՎ լարման անջատիչի ընտրության օրինակ
Էլեկտրաէներգիայի որակի ցուցիչներ.
Ռեժիմների կարգավորման սկզբունքների ձևավորումը հիմնված է էլեկտրական էներգիայի որակի որոշակի պահանջների վրա: Նման պահանջները ձեւակերպված են միջպետական ստանդարտում ԳՕՍՏ 13109-97.
Էլեկտրաէներգիայի որակը բնութագրվում է AC լարման հաճախականության որակով և լարման որակով:
Հաճախականության որակը գնահատելու համար սահմանվել է մեկ ցուցանիշ. հաճախականության շեղում, որը հասկացվում է որպես հաճախականության դանդաղ սահուն փոփոխություններ (վայրկյանում մեկ տոկոսից պակաս)՝ համեմատած իր անվանական արժեքի հետ. Δf = f – f անվան
Հաճախականության շեղման պատճառը էլեկտրաէներգետիկ համակարգում առաջացած և սպառված ակտիվ էներգիայի անհավասարակշռությունն է: Ստանդարտը սահմանում է համապատասխանաբար սովորաբար թույլատրելի և առավելագույն թույլատրելի հաճախականության շեղման արժեքները δf նորմերը= ±0,2 Հց և δf նախ= ±0,4 Հց:
Լարման որակը գնահատվում է մի քանի ցուցանիշներով, որոնց մեծ մասը բնութագրվում է նաև ընդունելի արժեքներով։
| Լարման որակի ինդեքս | Լարման որակի ստանդարտներ | |||
| նորմալ | սահման | |||
| Կայուն վիճակի լարման շեղում δU y, % | ±5 | ±10 | ||
| Լարման փոփոխության միջակայքը δU t, | – | Կախված կրկնությունների հաճախականությունից | ||
| Լարման սինուսոիդային աղավաղման գործակիցը k U,%, ժամը U nom, kV, 0.38 6-20 110-330 | ||||
| Գործակից nԼարման րդ ներդաշնակ բաղադրիչը k U (n), % | Կախված լարման և ներդաշնակ թվից | 1.5k U(n) նորմ | ||
| Բացասական հաջորդականության լարման անհամաչափության գործակից k 2 U, % | ||||
| Զրոյական հաջորդականության լարման անհամաչափության գործակից k 0 U, % | ||||
| Լարման անկման տևողությունը մինչև 20 կՎ ներառյալ, Δt p, s | – | |||
Լարման շեղում. 
.
Գնահատվում են լարման տատանումները լարման փոփոխության միջակայք: 
,
Որտեղ U i, U i +1- ամպլիտուդային լարման արժեքների ծրարի հետևյալ ծայրամասերի արժեքները մեկը մյուսի հետևից:
Ոչ սինուսոիդային լարումբնութագրվում է սինուսոիդայինից լարման կորի ձևի տարբերությամբ: Այն քանակականացված է Սինուսոիդային լարման կորի աղավաղման գործակիցը: 
,
Որտեղ U(n) i – արդյունավետ լարման արժեքը nրդ հարմոնիկ համար եսրդ դիտարկումը.
Լարման ասիմետրիաբնութագրվում է տարբեր փուլերում լարման արժեքների տարբերություններով: Դա պայմանավորված է միաֆազ էլեկտրական ընդունիչների անհավասար միացումով փուլերում Լարման անհամաչափությունը բնութագրվում է քանակական առումով լարման անհամաչափության գործակիցները բացասական և զրոյական հաջորդականությունների համար
; 
,
Որտեղ U 2 (1) i-ը i-րդ դիտարկման մեջ եռաֆազ լարման համակարգի հիմնարար հաճախականության բացասական հաջորդականության լարման արդյունավետ փուլ-փուլ արժեքն է. U0 (1) i – հիմնական հաճախականության զրոյական հաջորդականության լարման արդյունավետ արժեքը. U անուն- գնահատված փուլ-փուլ լարումը:
Լարման կարգավորում
Լարումը կարգավորելու և փոխելու ունակությունը որոշվում է բեռնվածքի վրա թակչենջեր (բեռի վրա կարգավորում) և բեռնաթափման անջատիչ (ոչ գրգռված անջատիչ) սարքերով։ Տրանսֆորմատորներ PBB-ովՆերկայումս արտադրվում է 10/0,4 կՎ՝ հիմնական և չորս լրացուցիչ ճյուղերով։
Կարգավորվող տրանսֆորմատորների բնութագրերը նշված են առավելագույն թվով դրական և բացասական կարգավորվող ճյուղերի տեսքով՝ կապված HV ոլորման հիմնական տերմինալի հետ՝ նշելով վերափոխման հարաբերակցության քայլը: Δk Տ± ձևով n×Δk t. Օրինակ՝ բեռնափոխադրման սարքի համար՝ ±6×1,5%, ±8×1,5%, ±10×1,5%, ±9×1,78%, ±12×1%; PBB-ի համար՝ ±2×2,5%:
Փոխակերպման հարաբերակցությունը փոխելը ձեռք է բերվում ոլորուններից մեկի վրա ծորակների (պտույտի) քանակը փոխելով: Լարման կարգավորում ունեցող տրանսֆորմատորների համար, մասնավորապես՝ բեռնվածության տակ գտնվող կռունկների փոխարկիչների համար, փոխակերպման հարաբերակցությունը պետք է համապատասխանի իր n-րդ ճյուղի անջատիչի իրական դիրքին.
.
Տրանսֆորմատորների փոխակերպման գործակիցների վերահսկումն իրականացվում է լարման սահմանված պայմաններն ապահովելու և կարգավորելու նպատակով: Եթե տրանսֆորմատորները պատրաստվում են առանց բեռնափոխադրման կռունկների փոխարկիչների (ինչը սովորաբար լինում է 6-20 կՎ ցանցերում և մի շարք էլեկտրակայաններում), ապա դրանց փոխակերպման գործակիցների կարգավորումը սովորաբար իրականացվում է սեզոնային: Եթե տրանսֆորմատորների վրա կա բեռնափոխադրող թակիչ, կարգավորումն իրականացվում է, անհրաժեշտության դեպքում, ամեն օր՝ կախված բեռնվածքի փոփոխություններից:
Հոսանքների անցումը հաղորդիչների մեջ հանգեցնում է նրանց միջև էլեկտրադինամիկական (մեխանիկական) ուժերի առաջացմանը։ Հոսանքների միևնույն ուղղությունը զուգահեռ հաղորդիչների մեջ առաջացնում է նրանց ձգում, իսկ հակառակ ուղղությունը՝ վանում։ Նորմալ բեռնվածության ռեժիմում մեխանիկական փոխազդեցության ուժերը աննշան են, բայց K3-ում դրանք կարող են հասնել այնպիսի արժեքների, որոնք վտանգավոր են էլեկտրական սարքերի և ավտոբուսների համար՝ առաջացնելով դրանց դեֆորմացիա և նույնիսկ ոչնչացում:
Տեսական էլեկտրատեխնիկայից հայտնի է, որ երկու հաղորդիչների փոխազդեցության ուժը, երբ նրանց միջով հոսանքներ են անցնում ես 1 Եվ ես 2 որոշվում է բանաձևով
Որտեղ ես 1 , ես 2 - հաղորդիչների մեջ հոսանքների ակնթարթային արժեքները, A; լ- հաղորդիչների երկարությունը, մ; Ա -դիրիժորի առանցքների միջև հեռավորությունը, մ; TO զ -ձևի գործակիցը, հաշվի առնելով հաղորդիչների խաչմերուկի ձևը և հարաբերական դիրքը (պինդ կտրվածքի կլոր հաղորդիչների, օղակաձև խաչմերուկի, 0,1 մ և ավելի բարձրությամբ արկղային հատվածի ավտոբուսների համար, K-ն է. ընդունված f= 1 .
Հաղորդիչների միջև ամենամեծ մեխանիկական ուժերը տեղի են ունենում կարճ միացման ռեժիմում այն պահին, երբ կարճ միացման հոսանքը հասնում է հարվածի արժեքին:
Հաղորդիչների մեջ առաջացող ուժերի ազդեցության տակ մեխանիկական վնասը կանխելու համար, երբ նրանց միջով կարճ միացման հոսանք է հոսում. հոսանքի կրող կառուցվածքի բոլոր տարրերը պետք է ունենանէլեկտրադինամիկ դիմադրություն, այսինքն պետք է դիմակայելվերագրել մեխանիկական ուժերը, որոնք առաջանում են կարճ միացման հոսանքների ընթացքում, բառանց դեֆորմացիաներ, որոնք կանխում են դրանց հետագա բնականոն ընդլայնումըշահագործում.
Կախված էլեկտրական սարքավորումների տեսակից՝ տարբեր են այն էլեկտրադինամիկ դիմադրության փորձարկման պայմանները։ Օրինակ, արտադրողները նշում են երաշխավորված կարճ միացման հոսանքը եսդին (կամ ես մ Օ՜, կամ ես Պ r.skv), որի դեպքում ապահովված է սարքերի (անջատիչներ, անջատիչներ) էլեկտրադինամիկ դիմադրությունը. Դրանք ընտրելիս պետք է պահպանվի հետևյալ պայմանը. եսծեծել< եսդին, կԱ.
Ավտոբուսային կառուցվածքն ունի էլեկտրադինամիկ դիմադրություն, եթե բավարարված են հետևյալ պայմանները.
որտեղ σ m ax, σ լրացուցիչ - համապատասխանաբար, անվադողերի նյութի առավելագույն դիզայնը և թույլատրելի սթրեսը, MPa (տես Աղյուսակ 4.2); Ֆ առավելագույնը , Ֆ լրացուցիչ- համապատասխանաբար մեկուսիչների վրա առավելագույն հաշվարկված և թույլատրելի մեխանիկական բեռներ, N (նշված կատալոգներում):
Համաձայն PUE-ի, ճկուն հաղորդիչների էլեկտրադինամիկ դիմադրության ստուգումը կարճ միացման ժամանակ հաղորդիչների առավելագույն մոտիկության և լարվածության համար իրականացվում է միայն այն դեպքում, երբ. ես ծեծել> 50 կԱ.
Լարման տրանսֆորմատորային սխեմաների սարքերը և ավտոբուսները չեն փորձարկվում էլեկտրադինամիկ դիմադրության համար, երբ դրանք գտնվում են առանձին խցիկում. սարքեր և հաղորդիչներ, որոնք պաշտպանված են ապահովիչներով մինչև 60 Ա հոսանքների համար:
4.3. Կարճ միացման հոսանքների ջերմային ազդեցությունը
Երբ էլեկտրական հոսանքը հոսում է հաղորդիչների միջով, հաղորդիչները տաքանում են: Երբ հաղորդիչը ջեռուցվում է բեռի հոսանքի միջոցով, առաջացած ջերմության մի մասը ցրվում է շրջակա միջավայր, և ցրման աստիճանը կախված է հովացման պայմաններից:
Երբ կարճ միացման հոսանքը հոսում է, հաղորդիչների ջերմաստիճանը զգալիորեն աճում է, քանի որ կարճ միացման ժամանակ հոսանքները կտրուկ աճում են, իսկ կարճ միացման տևողությունը կարճ է, ուստի հաղորդիչում թողարկված ջերմությունը ժամանակ չունի: փոխանցվի շրջակա միջավայր և գրեթե ամբողջը ուղղվում է հաղորդիչի տաքացմանը: Հաղորդավարի ջեռուցումը կարճ միացման ժամանակ կարող է հասնել վտանգավոր արժեքների՝ հանգեցնելով մեկուսացման հալման կամ ածխացման, հոսող մասերի դեֆորմացման և հալման և այլն:
Հաղորդավարների ջերմային դիմադրության չափանիշը դրանք կարճ միացման հոսանքների միջոցով տաքացնելու թույլատրելի ջերմաստիճաններն են։
Հաղորդավարը կամ ապարատը համարվում է ջերմակայուն, եթեդրա ջեռուցման ջերմաստիճանը կարճ միացման ժամանակ չի գերազանցում թույլատրելի սահմաններըքանակներըՋերմային դիմադրության պայմանը ընդհանուր դեպքում այսպիսին է՝ °C.
θ º con ≤ θ º ավելացնել,
որտեղ θº con-ը հաղորդիչի ջերմաստիճանի վերջնական արժեքն է կարճ միացման ռեժիմում:
Խորհուրդ է տրվում քանակականորեն գնահատել կարճ միացման հոսանքի ջերմային ազդեցության աստիճանը հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի վրա՝ օգտագործելով Joule ինտեգրալը
որտեղ i-ից t-ը կարճ միացման ընդհանուր հոսանքն է կամայական t, A; t անջատված - գնահատված կարճ միացման տևողությունը, ս.
Կատալոգներում արտադրողները ապահովում են երաշխավորված արմատային միջին քառակուսի ջերմային հոսանքի արժեքները (/ter, kA) և դրա հոսքի թույլատրելի ժամանակը (tter, s) էլեկտրական սարքերի համար (անջատիչներ, անջատիչներ, հոսանքի տրանսֆորմատորներ և այլն): .
Այս դեպքում կարճ միացման ռեժիմում սարքերի ջերմային դիմադրության պայմանն այսպիսին է՝ kA 2 -s,
Ստանդարտ խաչմերուկ ունեցող հաղորդիչի ջերմային դիմադրությունը ստուգելիս ք ստդ, մմ 2, պայմանը պետք է պահպանվի
Երբ էլեկտրական հոսանքը հոսում է հաղորդիչների միջով, հաղորդիչները տաքանում են: Երբ հաղորդիչը ջեռուցվում է բեռի հոսանքի միջոցով, առաջացած ջերմության մի մասը ցրվում է շրջակա միջավայր, և ցրման աստիճանը կախված է հովացման պայմաններից:
Երբ կարճ միացման հոսանքը հոսում է, հաղորդիչների ջերմաստիճանը զգալիորեն աճում է, քանի որ կարճ միացման ժամանակ հոսանքները կտրուկ աճում են, իսկ կարճ միացման տևողությունը կարճ է, ուստի հաղորդիչում թողարկված ջերմությունը ժամանակ չունի: փոխանցվի շրջակա միջավայր և գրեթե ամբողջը ուղղվում է հաղորդիչի տաքացմանը: Հաղորդավարի ջեռուցումը կարճ միացման ժամանակ կարող է հասնել վտանգավոր արժեքների՝ հանգեցնելով մեկուսացման հալման կամ ածխացման, հոսող մասերի դեֆորմացման և հալման և այլն։
Հաղորդիչների ջերմային դիմադրության չափանիշը դրանք կարճ միացման հոսանքների միջոցով տաքացնելու թույլատրելի ջերմաստիճաններն են (x թույլատրելի, °C):
Հաղորդավարը կամ սարքը համարվում է ջերմակայուն, եթե կարճ միացման ժամանակ դրա ջեռուցման ջերմաստիճանը չի գերազանցում թույլատրելի արժեքները: Ջերմային դիմադրության պայմանը ընդհանուր դեպքում այսպիսին է՝ °C.
x con? x լրացուցիչ (4.1.)
որտեղ x con-ը կարճ միացման ռեժիմում հաղորդիչի ջերմաստիճանի վերջնական արժեքն է:
Խորհուրդ է տրվում քանակականորեն գնահատել կարճ միացման հոսանքի ջերմային ազդեցության աստիճանը հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի վրա՝ օգտագործելով Joule ինտեգրալը:
որտեղ i Kt-ը կարճ միացման ընդհանուր հոսանքն է կամայական t, A; t անջատված - գնահատված կարճ միացման տևողությունը, ս.
Ջոուլի ինտեգրալը բարդ ֆունկցիա է, որը կախված է էներգիայի աղբյուրների պարամետրերից, սկզբնական նախագծային սխեմայի կազմաձևից, անսարքության վայրի էլեկտրական հեռավորությունից աղբյուրներից և այլ գործոններից: Ջուլի ինտեգրալ V k-ի մոտավոր հաշվարկների համար այն սխեմաներում, որոնք գտնվում են էներգիայի աղբյուրներից զգալի հեռավորության վրա, կարող եք օգտագործել բանաձևը, kA 2 * s,
որտեղ է կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի արդյունավետ արժեքը t = 0 համարժեք աղբյուրից, kA; - կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի համարժեք քայքայման ժամանակի հաստատուն, s; t անջատված - գնահատված կարճ միացման տևողությունը, ս.
Ամենադժվար դեպքը գեներատորների կամ համաժամանակյա փոխհատուցիչների մոտ կարճ միացման ժամանակ Ջոուլի ինտեգրալի որոշման դեպքն է։ Բայց կրթական ձևավորման մեջ այստեղ նույնպես կարող եք օգտագործել բանաձևը (4.1.3.), քանի որ Vk-ի ստացված արժեքը որոշ չափով կգերագնահատվի, իսկ հաղորդիչներն ու սարքերը ընտրված են հզոր միացումներում (գեներատոր, կապի տրանսֆորմատոր և այլն) երկար- ժամկետային պայմանները և էլեկտրադինամիկ դիմադրությունը, ունեն ջերմային դիմադրության զգալի պաշարներ: Ելնելով վերը նշված նկատառումներից, բանաձևում (4.1.3.) որպես T a.eq մենք կարող ենք վերցնել այն աղբյուրներից T a-ի ամենամեծ արժեքները, որոնք սնուցում են կարճ միացման կայքը, եթե դրանք կային մի քանիսը, քանի որ. դա հանգեցնում է հաշվարկված Ջոուլի ինտեգրալի ավելացմանը և սխալներ չի տալիս սարքերի ջերմային դիմադրության փորձարկման ժամանակ:
Ջուլի ինտեգրալը որոշելիս անհրաժեշտ է բավականին ճշգրիտ որոշել t off-ը։ Ըստ PUE-ի, t անջատման կարճ միացման գնահատված տեւողությունը տվյալ շղթայի հիմնական ռելեային պաշտպանության գործառնական ժամանակի գումարն է (t pz)՝ հաշվի առնելով ավտոմատ նորից փակման գործողությունը և անջատման ընդհանուր ժամանակը։ անջատիչ (t անջատված), որը նշված է անջատիչների կատալոգում, s,
t off = t pz + t off.v (4.4.)
Р nomG-ով գեներատորի սխեմաների համար. 60 ՄՎտ PUE խորհուրդ է տրվում t off = 4 վրկ, այսինքն. ըստ պահեստային պաշտպանության տեւողության:
Կատալոգներում արտադրողները տրամադրում են երաշխավորված արմատային միջին քառակուսի ջերմային հոսանքի արժեքները (t ter, kA) և դրա հոսքի թույլատրելի ժամանակը (t ter, s) էլեկտրական սարքերի համար (անջատիչներ, անջատիչներ, հոսանքի տրանսֆորմատորներ և այլն): ):
Այս դեպքում կարճ միացման ռեժիմում սարքերի ջերմային դիմադրության պայմանն այսպիսին է՝ kA 2 * s,
Բ դեպի? տտեր (4.5.)
Ստանդարտ խաչմերուկ q std, մմ 2 ունեցող հաղորդիչի ջերմային դիմադրությունը ստուգելիս պետք է պահպանվի պայմանը.
q std? q րոպե (4.6.)
PUE-ն նախատեսում է մի շարք դեպքեր, երբ թույլատրվում է կարճ միացման ժամանակ չստուգել հաղորդիչների և սարքերի ջերմային դիմադրության համար: Սա վերաբերում է օդային էլեկտրահաղորդման գծերի լարերին, սարքերին և սխեմաների հաղորդիչներին, որոնք պաշտպանված են ապահովիչներով և այլն:
Էլեկտրական կայանքներում կարող են առաջանալ տարբեր տեսակի կարճ միացումներ, որոնք ուղեկցվում են հոսանքի կտրուկ աճով։
Էլեկտրամատակարարման համակարգերում տեղադրված բոլոր էլեկտրական սարքավորումները պետք է դիմացկուն լինեն կարճ միացման հոսանքներին և ընտրվեն՝ հաշվի առնելով այդ հոսանքները:
Կարճ միացման հոսանքների էլեկտրադինամիկ ազդեցությունները
Կարճ միացումով ամենաբարձր կարճ միացման հարվածային հոսանքի առաջացման արդյունքում։ Անվադողերում և անջատիչ սարքերի այլ կառուցվածքներում առաջանում են էլեկտրադինամիկական ուժեր, որոնք իրենց հերթին ստեղծում են ճկման պահ և, հետևաբար, մետաղի մեջ մեխանիկական սթրես, որը պետք է պակաս լինի տվյալ մետաղի համար թույլատրելի սթրեսից:
Կարճ միացման հարվածային հոսանքի էլեկտրադինամիկ ազդեցություն եռաֆազ կարճ միացումով որոշվում է F(3) (kG) ամենամեծ ուժով, որը գործում է միջին փուլային ավտոբուսի վրա, պայմանով, որ հաղորդիչները գտնվում են նույն հարթության վրա.
Որտեղ l,a-ն կենդանի մասերի երկարությունն է և հեռավորությունը (սմ)
– գործակից, որը հաշվի է առնում փուլերում հարվածային հոսանքի անհամապատասխանությունը և անհավասար արժեքը:
Դողը դիտարկելով որպես միատեսակ բեռնված բազմաթռիչք ճառագայթ, հարվածային հոսանքով ստեղծված ճկման պահը հետևյալն է.
Կարճ միացման հոսանքների ջերմային ազդեցությունը
Էլեկտրական մասեր, ներառյալ մալուխները կարճ միացման դեպքում: կարող է տաքացնել մինչև նորմալ ռեժիմում զգալիորեն ավելի բարձր ջերմաստիճան: Որպեսզի հոսանք կրող մասերը ջերմակայուն լինեն կարճ միացման հոսանքների նկատմամբ, նախագծային ջերմաստիճանի t calc-ի արժեքը պետք է ցածր լինի տվյալ նյութի համար թույլատրելի t ջերմաստիճանից:
Կարճ միացման հոսանքի իրական հոսքի ժամանակի համար: Վերցված է t z և անջատիչ սարքավորումների t in պաշտպանության ընդհանուր տևողությունը
Ջերմային հոսանքի մասերը ստուգելիս Կայունությունը սովորաբար օգտագործվում է կրճատված ժամանակի T pr հայեցակարգում, որի ընթացքում կայուն վիճակի կարճ միացման հոսանքը: I∞ նույն քանակությամբ ջերմություն է թողարկվում, որքան ժամանակի փոփոխվող կարճ միացման հոսանքը: իրական ժամանակի համար տ.
Տրված ժամանակը որոշվում է կազմով։ Պարբերական կարճ միացման հոսանքի բաղադրիչների ժամանակը :
Արժեքը t pr.p իրական ժամանակում t<5сек. Находят по кривым зависимости где 
Իրական ժամանակում t>5 վրկ, t pr.p = t pr.5 + (t-5) արժեքը, որտեղ t pr.5 կրճատված ժամանակն է t=5 վրկ. Պարբերական բաղադրիչի կրճատված ժամանակը 
Իրական ժամանակում տ<1 сек величина t пр.а не учитывается.
Հոսանք կրող մասերի ջերմային կայունության հաշվարկը կատարվում է ըստ ջեռուցման կորերի քայքայման: Մետաղներ, որոնք ներկայացնում են կախվածություն 
բրինձ. 3.15 որտեղ է հոսանքի խտությունը a/mm 2
T pr - կրճատված կարճ միացման ընթացիկ գործողության ժամանակը: (վրկ)
Կարճ միացման հոսանքի սահմանափակում
Արդյունաբերական էլեկտրական կայանքները սնուցելիս: Հզոր էներգահամակարգեր ունեցող ձեռնարկությունները պետք է զգալիորեն մեծացնեն հոսանք կրող մասերի խաչմերուկը և սարքերի չափերը, ընտրեն դրանք ինչպես նորմալ, այնպես էլ դինամիկ պայմանների համաձայն: և ջերմային կայունություն։
Ամենատարածված Կարճ միացման հոսանքների սահմանափակման մեթոդներ են՝
Ա) տրանսֆորմատորների և սնուցման սարքերի առանձին շահագործում. Գծեր
Բ) ցանցում լրացուցիչ ընդգրկում. Դիմադրություն-ռեակտորներ
Բ) պաշտպանված ոլորուններով տրանսֆորմատորների օգտագործումը
Ռեակտորների առավել նպատակահարմար և արդյունավետ տեղադրումը սպառողական գծերի վրա է, որոնք ուղղակիորեն միացված են էլեկտրական կայանների ավտոբուսներին, ինչպես նաև ցածր էներգիայի գործարանային ենթակայաններ մատակարարող բարձր հզորությամբ տարածաշրջանային ենթակայաններում:
8. Կարճ միացման հոսանքների ջերմային ազդեցության հաշվարկը և էլեկտրական սարքավորումների փորձարկումը ջերմային դիմադրության համար կարճ միացումների ժամանակ.
8.1. Ընդհանուր դրույթներ
8.1.1. Հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի ջերմային դիմադրության համար կարճ միացման ժամանակ փորձարկելու համար պետք է ոչ միայն նախնական նախագծման դիագրամը և կարճ միացման նախագծման կետը, այլև կարճ միացման նախագծման տեսակը և կարճ միացման գնահատված տևողությունը: նախ ընտրվել.
110 կՎ և ավելի լարման էլեկտրական կայանքների հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի ստուգման ժամանակ կարճ միացման հաշվարկված տեսակը եռաֆազ կարճ միացում է, 1 կՎ-ից մինչև 35 կՎ-ից ավելի էլեկտրական կայանքներում՝ եռաֆազ կարճ միացում: միացում, իսկ գեներատորի լարման էլեկտրակայանների էլեկտրական կայանքներում՝ եռաֆազ կամ երկֆազ կարճ միացում, կախված նրանից, թե որն է ավելի մեծ ջերմային ազդեցության:
Կարճ միացման ժամանակ հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի ջերմային դիմադրության փորձարկման ժամանակ կարճ միացման գնահատված տևողությունը պետք է որոշվի՝ ավելացնելով հիմնական ռելեային պաշտպանության աշխատանքային ժամանակը, որի ծածկույթի տարածքը ներառում է փորձարկվող հաղորդիչներն ու սարքերը, և կարճ միացմանը մոտ գտնվող անջատիչի անջատման ընդհանուր ժամանակը, իսկ մալուխների ոչ դյուրավառության համար ստուգելիս՝ ավելացնելով պահեստային ռելեի պաշտպանության գործողության ժամանակը և համապատասխան անջատիչի անջատման ընդհանուր ժամանակը:
Եթե կա ավտոմատ վերափակման սարք (ARD), ապա պետք է հաշվի առնել կարճ միացման հոսանքի ընդհանուր ջերմային ազդեցությունը:
8.1.2. Մինչև 1 վրկ կարճ միացման գնահատված տևողությամբ հաղորդիչների տաքացման գործընթացը կարճ միացման հոսանքի ազդեցության տակ կարելի է համարել ադիաբատիկ և 1 վրկ-ից ավելի գնահատված տևողությամբ և դանդաղ գործողության ավտոմատ վերափակմամբ, պետք է հաշվի առնել ջերմության փոխանցումը դեպի շրջակա միջավայր.
8.2. Կարճ միացման հոսանքի ջերմային ազդեցությունը. Ջուլի ինտեգրալ և ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքի որոշում
8.2.1. Խորհուրդ է տրվում քանակականորեն գնահատել կարճ միացման հոսանքի ջերմային ազդեցության աստիճանը հաղորդիչների և էլեկտրական սարքերի վրա՝ օգտագործելով Joule ինտեգրալը
Որտեղ եսդեպի տ - կարճ միացման հոսանք ցանկացած պահի տ, Ա;
տանջատված - գնահատված կարճ միացման տևողությունը, ս.
Կարճ միացման հոսանքի ջերմային ազդեցության աստիճանի քանակական գնահատումը կարող է իրականացվել նաև ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքի միջոցով. Ի ter.ek, այսինքն. հաստատուն ամպլիտուդի (սինուսոիդային) հոսանք, որը կարճ միացման գնահատված տևողությանը հավասար ժամանակի ընթացքում ունենում է նույն ջերմային ազդեցությունը հաղորդիչի կամ էլեկտրական սարքի վրա, ինչ իրական կարճ միացման հոսանքը նույն ժամանակում։ Այս հոսանքը պարզ առնչությամբ կապված է Ջուլի ինտեգրալի հետ
8.2.2. Ջուլի ինտեգրալը կարող է որոշվել մոտավորապես որպես կարճ միացման հոսանքի պարբերական և պարբերական բաղադրիչների ինտեգրալների գումար, այսինքն.
IN k = IN k.p + IN k.a (8.3)
Որտեղ IN kp - կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի Joule ինտեգրալ;
IN k.a - կարճ միացման հոսանքի պերոդիկ բաղադրիչի ջուլյան ինտեգրալ:
8.2.3. Ջուլի ինտեգրալը (և ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքը) էներգիայի աղբյուրների պարամետրերի (գեներատորներ, համաժամանակյա փոխհատուցիչներ, էլեկտրական շարժիչներ), սկզբնական նախագծային սխեմայի կազմաձևումը, նախագծման կետի կարճի դիրքը բարդ գործառույթ է: - էներգիայի աղբյուրների հետ կապված միացում, վերջիններից նրա հեռավորությունը և այլ գործոններ: Հետևաբար, Ջուլի ինտեգրալի (ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքի) վերլուծական հաշվարկների առաջարկվող մեթոդը կախված է հաշվարկային սխեմայի առանձնահատկություններից:
Նախ, սկզբնական նախագծային գծապատկերի հիման վրա պետք է կազմվի համարժեք միացում, որում, ինչպես կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի սկզբնական արժեքը հաշվարկելիս (տես պարագրաֆ 5.2.2), պետք է լինեն համաժամանակյա և ասինխրոն մեքենաներ. ներկայացված է իջեցված մինչև հիմնական լարման մակարդակը կամ արտահայտված հարաբերական միավորներով ընտրված հիմնական պայմաններում ենթանցողիկ դիմադրություններով և ենթանցողիկ EMF-ով: Այնուհետև այս շղթան պետք է վերածվի ամենապարզ շղթայի, որի ձևը կախված է սկզբնական պայմաններից (տես պարագրաֆներ 8.2.4 - 8.2.7), և, վերջապես, կախված ստացված ամենապարզ միացումից, օգտագործելով ստորև բերված բանաձևերից մեկը. որոշել Ջուլի ինտեգրալ կամ ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքը:
8.2.4. Եթե նախնական նախագծման սխեման կամայական է, բայց բոլոր գեներատորների և համաժամանակյա փոխհատուցողների համար հաշվարկված կարճ միացումը հեռավոր է, այսինքն. Կարճ միացման սկզբնական պահին ցանկացած գեներատորի (սինխրոն փոխհատուցիչ) հոսանքի պարբերական բաղադրիչի արդյունավետ արժեքի հարաբերակցությունը նրա անվանական հոսանքին չի հասնում երկուսի, այնուհետև համարժեք համարժեք սխեման փոխակերպելով էներգիայի բոլոր աղբյուրները (գեներատորներ. , էլեկտրաէներգետիկ համակարգի ավելի հեռավոր մասի համաժամանակյա փոխհատուցիչները և աղբյուրները) պետք է փոխարինվեն մեկ համարժեք աղբյուրով, որի EMF-ը համարվում է կայուն ամպլիտուդով, իսկ ինդուկտիվ ռեակտիվությունը հավասար է ստացված համարժեք դիմադրությանը։ Xնախագծման դիագրամից (տես Նկ. 8.1 , Ա): Այս դեպքում Ջուլի ինտեգրալը պետք է որոշվի բանաձևով
,
(8.4)
Որտեղ Ի ps - համարժեք էներգիայի աղբյուրից (համակարգից) կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի արդյունավետ արժեքը, A;
Տ a.ek - կարճ միացման հոսանքի ապերիոդիկ բաղադրիչի համարժեք քայքայման ժամանակի հաստատուն, s.
Բրինձ. 8.1. Համապատասխան ամենապարզ համարժեք սխեմաները
տարբեր նախնական նախագծման սխեմաներ
Քննարկվող դեպքում ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքն է
.
(8.5)
Այն դեպքերում, երբ տանջատված ³ 3 Տ a.ek, Ջուլի ինտեգրալ և ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքը կարելի է որոշել ավելի պարզ բանաձևերի միջոցով.
;
(8.6)
.
(8.7)
8.2.5. Եթե սկզբնական նախագծային դիագրամը պարունակում է նույն տեսակի մեկ կամ մի քանի գեներատորներ (սինխրոն փոխհատուցիչներ), և վերջիններս գտնվում են նույն պայմաններում՝ հաշվարկված կարճ միացման կետի համեմատ (բոլոր մեքենաները կամ ագրեգատները միացված են ընդհանուր ավտոբուսներին), ապա կարճ միացումը մոտ է, այսինքն. գեներատորի հոսանքի (սինխրոն փոխհատուցիչ) պարբերական բաղադրիչի արդյունավետ արժեքը կարճ միացման սկզբնական պահին գերազանցում է իր անվանական հոսանքը երկու կամ ավելի անգամ, այնուհետև համարժեք շղթան պետք է նաև վերածվի պարզ շղթայի, որը պարունակում է ստացված համարժեք դիմադրությունը. X g և emf Ե g (նկ. 8.1 , բ), սակայն այս EMF-ը փոխվում է ժամանակի ընթացքում:
,
(8.8)
Որտեղ Ի p0g - գեներատորից կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի սկզբնական արդյունավետ արժեքը (սինխրոն փոխհատուցիչ): Ա;
Տ a.d-ն գեներատորից (սինխրոն փոխհատուցիչ) կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի քայքայման ժամանակի հաստատունն է, s;
Հարաբերական Ջուլի ինտեգրալ.
,
(8.9)
Որտեղ Ի p t g - գեներատորից (սինխրոն փոխհատուցիչ) կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի արդյունավետ արժեքը ժամանակի կամայական պահին, Ա.
Հարաբերական Ջոուլի ինտեգրալի արժեքները գեներատորից (սինխրոն փոխհատուցիչ) հաշվարկված կարճ միացման կետի տարբեր հեռավորությունների վրա, այսինքն. Կարճ միացման սկզբնական պահին մեքենայի հոսանքի պարբերական բաղադրիչի արդյունավետ արժեքի տարբեր հարաբերակցությունները նրա անվանական հոսանքին կարելի է որոշել Նկ. 8.2.
Քննարկվող դեպքում ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքը պետք է որոշվի բանաձևով.
.
(8.10)
ժամը տանջատված ³ 3 ՏՋուլի ինտեգրալը և ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքը որոշելու համար թույլատրվում է օգտագործել բանաձևերը.
;
(8.11)
.
(8.12)
Բրինձ. 8.2.
8.2.6. Եթե սկզբնական նախագծային միացումը պարունակում է էներգիայի տարբեր աղբյուրներ, և հաշվարկված կարճ միացումը բաժանում է միացումը երկու անկախ մասերի, որոնցից մեկը պարունակում է էներգիայի աղբյուրներ, որոնց համար կարճ միացումը հեռավոր է, իսկ մյուսը` մեկ կամ մի քանի գեներատորներ (սինխրոն փոխհատուցիչներ) Կարճ միացման կետի հետ կապված նույն պայմաններում, և այս մեքենայի կամ մեքենաների խմբի համար հաշվարկված կարճ միացումը մոտ է, ապա համարժեք համարժեք միացումը պետք է վերածվի երկփնջի (նկ. 8.1 , ՎԷներգիայի բոլոր աղբյուրները, որոնց համար կարճ միացումը հեռավոր է, և դրանք կարճ միացման կետին միացնող տարրերը պետք է ներկայացվեն մեկ ճյուղի տեսքով՝ ամպլիտուդով համարժեք EMF հաստատունով: Ե X s, և մեքենա կամ մեքենաների խումբ, որոնց համար կարճ միացումը մոտ է, մեկ այլ ճյուղի տեսքով՝ ժամանակի փոփոխվող EMF-ով։ Ե g և համապատասխան համարժեք դիմադրություն XԳ .
Այս դեպքում Ջուլի ինտեգրալը պետք է որոշվի բանաձևով
(8.13)
որտեղ է կարճ միացման վայրում հոսանքի պարբերական բաղադրիչի հարաբերական ինտեգրալը, որը առաջացել է գեներատորի գործողությամբ (սինխրոն փոխհատուցիչ).
Կարճ միացման կետի հայտնաբերված հեռավորության վրա հարաբերական ինտեգրալի արժեքը կարող է որոշվել թրիստորային անկախ գրգռման համակարգով սինխրոն գեներատորների համար նման կորեր: 8.3.
Բրինձ. 8.3. Սինխրոն գեներատորներից որոշման կորեր
թրիստորային գրգռման համակարգով
Այն դեպքերում, երբ 3 Տ a.g > տանջատված ³ 3 Տ a.ek, Ջուլի ինտեգրալը որոշելու համար թույլատրելի է օգտագործել արտահայտությունը
(8.15)
Եթե տանջատված ³ 3 Տա.դ., ապա թույլատրելի է օգտագործել բանաձեւը
Ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքը պետք է որոշվի բանաձևով (8.2)՝ դրանում փոխարինելով նախկինում գտնված արժեքը։ INԴեպի.
8.2.7. Եթե սկզբնական նախագծային միացումը պարունակում է էներգիայի տարբեր աղբյուրներ, և հաշվարկված կարճ միացումը բաժանում է միացումը երկու անկախ մասերի, որոնցից մեկը պարունակում է էներգիայի աղբյուրներ, որոնց համար կարճ միացումը հեռավոր է, իսկ մյուսը՝ նմանատիպ էլեկտրական շարժիչների խումբ (սինխրոն կամ ասինխրոն), որի համար կարճ միացումը մոտ է, ապա համարժեք համարժեք միացումը նույնպես պետք է փոխարկվի երկփնջի (նկ. 8.1 , ԳԷներգիայի բոլոր աղբյուրները, որոնց համար կարճ միացումը հեռավոր է, և դրանք կարճ միացման կետին միացնող տարրերը պետք է ներկայացվեն որպես անփոփոխ ամպլիտուդով, որը համարժեք է EMF-ին: Եհետ և արդյունքում ստացվող համարժեք դիմադրություն X s, և մի խումբ էլեկտրական շարժիչներ՝ համարժեք EMF Եդ և համարժեք դիմադրություն Xդ.
Այս դեպքում Ջուլի ինտեգրալը պետք է որոշվի 8.2.6 կետում տրված բանաձևերից մեկով, որը նախկինում փոխարինվել է դրանում: Ի p0g և Տ a.d համապատասխան արժեքներով Ի p0d և Տա.դ. համարժեք էլեկտրական շարժիչի համար, ինչպես նաև և - համարժեք էլեկտրական շարժիչի հարաբերական ինտեգրալներ: Սինխրոն և ասինխրոն էլեկտրական շարժիչների կախվածության կորերը համարժեք էլեկտրական շարժիչի հոսանքի պարբերական բաղադրիչի արդյունավետ արժեքի տարբեր հարաբերակցությամբ կարճ միացման սկզբնական պահին նրա անվանական հոսանքի նկատմամբ ներկայացված են Նկ. 8.4-8.7.
Ջերմային համարժեք կարճ միացման հոսանքը պետք է որոշվի բանաձևով (8.2)՝ դրանում փոխարինելով Ջուլի ինտեգրալի նախկինում գտնված արժեքը։ INԴեպի .
